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金屬軟管和擠壓制品表面滑。擠壓開始時,擠壓模前的玻璃潤滑墊和模子接觸的一面具有擠壓模預(yù)熱的溫度,而玻璃墊與坯料接觸的表面瞬間被加熱到接近坯料的溫度,并開始熔化。進一步在被擠壓金屬變形壓力的作用下,包塑金屬軟管玻璃潤滑劑的所有熔化層逐漸地被擠出,并以潤滑薄膜層的形式覆蓋在擠壓制品的表面上。玻璃作為潤滑劑的作用機理在于,玻璃表層連續(xù)不斷地熔化,并隨著被擠壓金屬流出,而且其流出時比變形

1022不銹鋼管的熱擠壓工藝(7)擠壓模具。擠壓模具(擠壓模、芯棒)的斷面形狀、加工精度及其剛度和耐磨性對產(chǎn)品斷面尺寸的影響極大。擠壓模具的形式和結(jié)構(gòu)參數(shù)對擠壓力和擠壓過程中金屬的流動也有一定的影響,并影響到產(chǎn)品斷面尺寸的穩(wěn)定性。對于產(chǎn)品尺寸公差有嚴(yán)格要求的制品,必須控制模具的預(yù)熱溫度,由于擠壓時擠壓模受熱后,中間(模孔處)溫度較外部高,而使模孔尺寸減小,所以過熱的模子1往往會使產(chǎn)品公差出格。2.7.4擠壓產(chǎn)品的扭曲扭曲是擠壓異型管材或型材常見的缺陷,因此擠壓型材的車間必須配備帶有扭轉(zhuǎn)頭的張力矯直機,對擠壓后的產(chǎn)品進行整形。擠壓產(chǎn)品產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)的原因如下:(1)由于擠壓坯料加熱溫度不均勻或潤滑不到

金屬軟管的試驗研究結(jié)果,為進一步了解硅酸鹽潤滑劑在鋼的熱擠壓過程中的作用機理和擠壓制品表面缺陷的形成原接觸的表面瞬間被加熱到接近坯料的溫度,并開始熔化。進一步在被擠壓金屬變形壓力的作用下,玻璃潤滑劑屬表面的面積就會大范圍地減小。此時,其摩擦系數(shù)可以寫成如下形式:

金屬軟管度發(fā)生,有些情況下,陽極發(fā)生較大的極化,而有些情況下則是陰極發(fā)生較大的極化。在前一種情況下,反應(yīng)由陽極控制;后一種情況下,反應(yīng)由陰極來控制(圖1-1a化限制著反應(yīng)速度;而氧氣是一種去極化劑,包塑金屬軟管因為它增加了這個反應(yīng)中的腐蝕電流及一定的腐蝕量。有一點應(yīng)該考慮到,這就是:極化可限制腐蝕速度,使之不能達到最值,如果不存在極化,腐蝕速度將可能達到最大值。電解液中離子的緩慢移動、

金屬軟管石或化合物中提煉金屬,是還原過程;而腐蝕則是將金屬氧化為礦石或化合物,是冶煉的逆過程,即氧化過程。這兩個過程的原理是可以相互借用的。干腐蝕為高溫氧化,濕腐蝕是電解液腐蝕。在液態(tài)或固態(tài)電解質(zhì)中的金等,包塑金屬軟管各部分的組織和成分是不均勻的,此外內(nèi)部應(yīng)力也不均勻,這些都促使各部分在電解質(zhì)溶液中,產(chǎn)生相互間的電極電位差。這種電極電位差愈大,微陽極和微陰極間的

金屬軟管進行的試驗研究結(jié)果,為進一步了解硅酸鹽潤滑劑在鋼的熱擠壓過程中的作用機理和擠壓制品表面缺陷的形成原因提供了可能。在鋼管和型材的擠壓過程中,于玻璃表層連續(xù)不斷地熔化,并隨著被擠壓屬流出,包塑金屬軟管而且其流出時比變可以寫成如下形式:

壓過程中,于擠壓模和加熱坯料之間放置一個潤滑墊,作。,為坯料金屬變形時擠壓模的潤滑。擠壓開始時,擠壓模前的玻璃潤滑墊和模子接觸的一面具有擠壓模預(yù)熱的溫度,而玻璃墊與坯料接觸的表面瞬間被加熱到接近坯料的溫度,并開始熔化。進一步在被擠壓金屬變形壓力的作用下,玻璃潤滑劑的所有熔化層逐漸地被擠出,并以潤滑薄膜層的形式覆蓋在擠壓制品的表面上。玻璃作為潤滑劑的作用機理在于,玻璃表層連續(xù)不斷地熔化,并隨著被擠壓金屬流出,而且其流出時比變形金屬有著較低的位移極限應(yīng)力。玻璃潤滑劑的潤滑效應(yīng),也即其所降低的摩擦力,取決于摩擦表面屏幕作用的可靠性和潤滑層的流變性能。如果摩擦表面覆有一層連續(xù)的潤滑薄膜,則接觸中的金屬

已進行的試驗研究結(jié)果,為進一步了解硅酸鹽潤滑劑在鋼的熱擠壓過程中的作用機理和擠壓制品表面缺陷的形成原因提供了可能。在鋼管和型材的熱的溫度,而玻璃墊與坯料接觸的表面瞬間被加熱到接近坯料的溫度,并開始熔比變形金屬有著較低的位移極限應(yīng)力。玻璃潤滑劑的潤滑效應(yīng),也即其所降低的潤滑薄膜,則接觸中的金屬表面的面積就會大范圍地減小。此時,其摩擦系數(shù)可以寫成如下形式:

(9)在強度驗算時,因為擠壓筒部件通常是采用韌性熱強鋼制造的,因此,最近似的是按第三強度理論(最大切應(yīng)力理論)和第四強度理論(能量理論)驗算。對于整體式擠壓筒,其危險點(擠壓筒內(nèi)表面)上的應(yīng)力不超過允用值的情況下其最大壓力,可按第三強度理論計算,也可按第四強度理論計算。(10)多層擠壓筒的極限應(yīng)力與層數(shù)無關(guān)與整體式擠壓筒相比,其極限應(yīng)力提高2倍。(11)擠壓筒的內(nèi)部壓力,在套筒橫截面的徑向上產(chǎn)生壓縮應(yīng)力,在切線方向上產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。軸向應(yīng)力在所有斷面中是均勻分布的,計算時可忽略不計。(12)擠壓筒一套筒系統(tǒng)的熱裝配是在一定的公盈量下裝入已加熱到350400℃溫度的擠壓筒中。已磨損套筒的更換可以在

金屬軟管強度驗算時,因為擠壓筒部件通常是采用韌性熱強鋼制造的,因此,最近似的是按第三強度理論(最大切應(yīng)力理論)和第四強度理論(能量理論)驗算。對于整體式擠壓筒,其危險點(擠壓筒內(nèi)表面)上的應(yīng)力包塑金屬軟管不超過允用的情況下其最大壓力,可按)切在名套上的公